Процес ваљања титанских цеви

У предгрејачу сировине који се користи за посуде под притиском у индустрији пречишћене терефталне киселине, због окружења са високом температуром (280 ° Ц), високим притиском (8,0МПа) и корозивним медијима, цеви које се користе у овом пољу морају имати високу чврстоћу дебљина и добра отпорност на корозију У овом пољу примене широко се користе титанове цеви Гр.3 од титана.

Дебелозидне цеви од титана, посебно од дебелих зидова од титанијума са односом пречника и дебљине иДИС и ^ 10, склоне су површинским дефектима, посебно унутрашњим површинским пукотинама и наборима, током процеса хладног ваљања. Механичка својства чистог титана у великој мери зависе од садржаја интерстицијских елемената, посебно садржаја кисеоника. Материјал са смањеним садржајем кисеоника има добру пластичност и добре перформансе обраде, али сам овај метод не уклања масовне недостатке као што су пукотине и набори на унутрашњој површини цеви и тешко је осигурати чврстоћу цеви. Због тога је неопходно анализирати поступак деформације котрљања дебелослојних цеви са различитим садржајем кисеоника како би се утврдили узроци недостатака. За титан, због утицаја очвршћавања на раду, постоји позитивна корелација између степена деформације и његове чврстоће и тврдоће. Према томе, проучавање микротврдоће и металографске структуре на деформисаном пресеку може индиректно приказати различите делове на пресеку. Величина степена деформације, како би се проучио и анализирао поступак ваљања.

Однос између тврдоће и деформације хипоксичних цеви. Тврдоћа сваког слоја у радијалном смеру цеви непрекидно се мења са порастом е. Иако на кривуљи има више врхова, тврдоћа се постепено повећава. Врхови на кривинама сваког слоја не појављују се увек истовремено, а крива је заостала, што указује да се дебелослојна цев неједнако деформише у процесу ваљања дуж радијалног смера; када је деформација испод 7,5%, однос тврдоће је: Оут ГГ гт; Мид ГГ гт; Ин, проверите податке криве деформације, а спољни пречник пресека је Ин ГГ гт; Средина, метал је у почетној фази смањења зида; када је деформација 11,5% -20%, однос тврдоће је: У ГГ гт; Оут ГГ гт; Мид, тврдоћа унутрашњег и спољног слоја цеви је већа од средњег слоја, што указује да је дебљина зида дуж радијални правац у почетној фази биллетинга. Деформација је неуједначена и цев није ГГ; ваљана кроз ГГ. Касније, како ваљање напредује, како се деформација наставља повећавати, а зид цеви постаје све тањи, неравномерност расподеле тврдоће зида цеви у радијалном смеру се постепено смањује.

Када е прелази 38,9% (домаћинство је 5,61 мм, а смањење зида цеви 2,39 мм), вредност тврдоће дебљине зида цеви дуж радијалног смера има малу разлику, што указује на то да је радијална деформација расподељена зида цеви постаје уједначенији. Када је деформација испод 15,3%, тврдоћа унутрашњег и спољног слоја цеви је увек већа од оне средњег слоја; када је деформација испод 11,2%, однос тврдоће је: Оут ГГ гт; Мид ГГ гт; Ин, метал је у пресеку смањења деформације и крива тврдоће Они су међусобно у складу; неравномерна расподела тврдоће зида цеви дуж радијалног смера постепено опада у касној фази мужње. Када е пређе 34,8%, вредност тврдоће дебљине зида цеви дуж радијалног смера има малу разлику. Када је деформација испод 7,5%, однос тврдоће је: Оут ГГ гт; Мид ГГ гт; Ин, који је у фази празне редукције; када је деформација 7,5% ~ 10%, однос тврдоће је: Оут ГГ гт; У ГГ гт; Мид, метал се смањује. Почетак деформације зида се такође поклапа са кривом тврдоће; штавише, врхови тврдоће појављују се готово истовремено, што указује да је како деформација напредује, а дебљина зида опада, деформација постепено постајала једнолична.